DISEÑO DE VIGAS A FLEXION
4.10 DISEÑO DE VIGAS A FLEXION CON ARMADURA DE COMPRESION
Existen dos razones fundamentales por las cuales, en una viga sometida a flexión se puede requerir un diseño que, a más de la armadura de tracción tradicional, se utilice armadura sometida a compresión:
Porque existe un limitante máximo de tipo arquitectónico, constructivo o funcional que impide que la viga aumente sus dimensiones.
Porque, por aspectos constructivos o de diseño, ya existe armadura de compresión y se desea aprovechar su existencia obligatoria para disminuir el armado de tracción.
Las especificaciones de los códigos imponen criterios de diseño que permiten que, a pesar de incrementar el armado de las vigas, se mantengan los niveles de ductilidad que son exigidos para las vigas que solamente requieren armadura de tracción.
Cuando la viga no resiste solicitaciones sísmicas, la cuantía de armado a tracción máxima admisible se define mediante la siguiente expresión:
Donde:
r : cuantía de armado a tracción
r b: cuantía balanceada a tracción cuando no existe armadura de compresión
r ‘: cuantía de armado a compresión
Cuando la viga resiste solicitaciones sísmicas, la cuantía de armado a tracción se define mediante la siguiente expresión:
Para secciones rectangulares, las cuantías de armado anotadas anteriormente se calculan con las siguientes expresiones:
El criterio básico detrás de las expresiones que definen la cuantía máxima es el de que la presencia de la armadura de compresión hace cambiar la magnitud de la cuantía balanceada, que puede ser calculada con la siguiente expresión:
La expresión anterior presupone que el momento en que el acero de tracción ha alcanzado la deformación de fluencia (e s = e y = Fy / Es) y el hormigón ha alcanzado su máxima deformación (e c = 0.003), el acero de compresión ha igualado o superado la deformación de fluencia (e s’ ³ e y).
Para el caso más común, de vigas rectangulares, el problema puede representarse esquemáticamente de la siguiente manera:
En el gráfico anterior, además de la geometría básica de la viga, constan el diagrama de deformaciones unitarias (e ) y el diagrama de fuerzas internas (P).
a. DISEÑO DE VIGAS QUE NO PUEDEN INCREMENTAR SUS DIMENSIONES EXTERIORES:
Con bastante frecuencia existen limitantes en cuanto a las dimensiones máximas que pueden tener las vigas y, en ocasiones, al intentar diseñar a flexión tales vigas, se encuentra que es necesario un armado de tracción que supera los porcentajes de la cuantía balanceada especificados por los códigos (75% de la cuantía balanceada para elementos que no resisten sismos, y 50 % de la cuantía balanceada para elementos que resisten sismos), o sencillamente ya no existe armadura capaz de resistir el momento flector solicitante. En este caso se puede utilizar el siguiente procedimiento:
Se calcula el momento flector que es capaz de resistir la sección de hormigón armado cuando utiliza la cuantía máxima permitida por los códigos (75% o 50% de la cuantía balanceada, según el caso).
Se calcula la parte de momento flector solicitante que no alcanza a ser resistida por la cuantía de armado definida anteriormente, y que debe ser resistida con armadura de tracción adicional y con armadura de compresión.
Se calcula una primera aproximación del acero adicional de tracción y el acero de compresión requeridos para resistir la parte del momento flector solicitante que no puede ser resistida por la cuantía de armado máxima definida por los códigos.
Se calcula el momento flector real que resiste el armado propuesto.
Iterativamente se corrige el armado de tracción y compresión hasta obtener el diseño más económico.
EJEMPLO 4.1:
Diseñar la viga rectangular de la figura que está sometida a un momento flector último Mu = 27 T-m, si el hormigón tiene una resistencia a la rotura f’c = 210 Kg/cm2 y el acero tiene un esfuerzo de fluencia Fy = 4200 Kg/cm2. La viga debe ser diseñada para una zona sísmica.
Verificación de la Necesidad de Armadura de Compresión:
Si se supone que el acero de tracción se encuentra en fluencia, se puede utilizar la siguiente expresión para calcular la armadura requerida para resistir el momento flector solicitante:
Los datos son:
f’c = 210 Kg/cm2
Fy = 4200 Kg/cm2
b = 30 cm
d = 44 cm
f = 0.90
Mu = 27 T-m = 2700000 Kg-cm
El acero de tracción requerido es:
As = 19.67 cm2
La cuantía de armado es:
La cuantía balanceada de la sección es:
La cuantía máxima permisible para zonas sísmicas es:
r máx = 0.50 r b = 0.01084
Dado que la cuantía de armado calculada (0.01490) supera a la cuantía máxima permisible (0.01084), se requiere de acero de compresión para poder resistir los momentos flectores solicitantes.
Cálculo del Momento Flector Máximo que puede Resistirse Unicamente con Armadura de Tracción:
La cuantía máxima de armado sin armadura de compresión es:
r máx = 0.01084
La cantidad de acero máxima permisible para la sección, sin armadura de compresión, es:
As1 = r máx . b . d = (0.01084) (30 cm) (44 cm)
As1 = 14.31 cm2
La altura a del bloque de compresión es:
El momento flector último resistente Mu1 es:
Mu1 = 20.77 T-m
Cálculo del Momento Flector que debe ser Resistido con la Armadura de Tracción Adicional y con la Armadura de Compresión:
El momento flector que falta por ser resistido es:
Mu2 = Mu - Mu1 = 27.00 T-m - 20.77 T-m
Mu2 = 6.23 T-m
Se requerirá de más acero de tracción (As2) añadido al ya calculado, y de acero de compresión (As’) para resistir el momento flector faltante.
Cálculo de la Sección de Acero de Tracción Adicional, del Acero Total de Tracción y del Acero de Compresión:
Se va a suponer tentativamente que la posición del eje neutro calculada para la cuantía de armado máxima únicamente con acero de tracción se mantiene luego de añadir el acero faltante de tracción y el acero de compresión (esta hipótesis es una aproximación pues, por los condicionamientos de los códigos de diseño, el eje neutro ascenderá ligeramente y el bloque de compresión del hormigón se reducirá, sin embargo se demostrará con este ejemplo que la variación de la posición del eje neutro tiene un efecto muy pequeño sobre el diseño).
Bajo esta hipótesis el momento flector faltante deberá ser resistido únicamente por el acero de tracción adicional y el acero de compresión.
Dado que el acero de tracción está en fluencia, la sección adicional aproximada de acero es:
Donde:
Mu2 = 6.23 T-m = 623000 Kg-cm
f = 0.90
Fy = 4200 Kg/cm2
d = 44 cm
r = 6 cm
De donde:
As2 = 4.34 cm2
Por condiciones de ductilidad, el armado complementario de tracción que se acaba de calcular debe ser máximo el 50% del armado de compresión (en zonas no sísmicas sería el 75% del armado de compresión), por lo que:
As2 £ 0.50 As’
La condición más económica se produce con la igualdad:
As2 = 0.50 As’
De donde:
As’ = 8.68 cm2
El acero de compresión total es:
As = As1 + As2 = 14.31 cm2 + 4.34 cm2
As = 18.65 cm2
Cálculo del Momento Flector Ultimo Resistente para el Armado Propuesto:
As = 18.65 cm2
As’ = 8.68 cm2
La fuerza de tracción del acero, que se encuentra en fluencia, es:
T = As . Fy = (18.65 cm2) (4200 Kg/cm2)
T = 78330 Kg
Tentativamente se puede suponer que el acero de compresión también ha entrado en fluencia (e s ³ e y), lo que posteriormente deberá ser verificado, y corregido en caso de ser necesario. En este caso el esfuerzo en el acero de compresión es el esfuerzo de fluencia.
fs’ = Fy
fs’ = 4200 Kg/cm2
La fuerza de compresión Cs del acero es:
Cs = A’s . fs = (8.68 cm2) (4200 Kg/cm2)
Cs = 36456 Kg
Por equilibrio de fuerzas horizontales, la fuerza de compresión en el hormigón es:
Cc = T - Cs = 78330 Kg - 36456 Kg
Cc = 41874 Kg
La altura a del bloque de compresión es:
a = 7.82 cm
La posición del eje neutro queda definida como:
c = 9.20 cm
La deformación unitaria en el acero de compresión e s puede obtenerse por semejanza de triángulos, de donde:
e s = 0.001043
En vista de que la deformación unitaria en el acero de compresión (0.001043) es inferior a la deformación unitaria de fluencia (0.002), la capa de compresión no ha entrado en fluencia y su esfuerzo debe ser corregido mediante la siguiente expresión:
fs’ = Es . e s
La primera corrección sería:
fs’ = (2100000 Kg/cm2) (0.001043) = 2190 Kg/cm2
Cs = A’s . fs = (8.68 cm2) (2190 Kg/cm2) = 19009 Kg
Cc = T - Cs = 78330 Kg - 19009 Kg = 59321 Kg
La segunda corrección sería:
fs’ = Es . e s = (2100000 Kg/cm2) (0.001619) = 3400 Kg/cm2
Cs = A’s . fs = (8.68 cm2) (3400 Kg/cm2) = 29508 Kg
Cc = T - Cs = 78330 Kg - 29508 Kg = 48822 Kg
En vista de que la convergencia es lenta, conviene utilizar una hoja electrónica para realizar los cálculos.
| Iteración | fs' | Cs | Cc | a | c | e s' |
| (Kg/cm2) | (Kg) | (Kg) | (cm) | (cm) | ||
1 |
2190 |
19009 |
59321 |
11,08 |
13,03 |
0,001619 |
2 |
3400 |
29508 |
48822 |
9,12 |
10,73 |
0,001322 |
3 |
2776 |
24094 |
54236 |
10,13 |
11,92 |
0,001489 |
4 |
3128 |
27148 |
51182 |
9,56 |
11,24 |
0,001399 |
5 |
2938 |
25505 |
52825 |
9,86 |
11,61 |
0,001449 |
6 |
3043 |
26412 |
51918 |
9,70 |
11,41 |
0,001422 |
7 |
2986 |
25918 |
52412 |
9,79 |
11,51 |
0,001437 |
8 |
3017 |
26189 |
52141 |
9,74 |
11,46 |
0,001429 |
9 |
3000 |
26041 |
52289 |
9,76 |
11,49 |
0,001433 |
10 |
3009 |
26122 |
52208 |
9,75 |
11,47 |
0,001431 |
11 |
3004 |
26078 |
52252 |
9,76 |
11,48 |
0,001432 |
12 |
3007 |
26102 |
52228 |
9,75 |
11,47 |
0,001431 |
13 |
3006 |
26089 |
52241 |
9,76 |
11,48 |
0,001432 |
14 |
3006 |
26096 |
52234 |
9,75 |
11,48 |
0,001431 |
15 |
3006 |
26092 |
52238 |
9,75 |
11,48 |
0,001432 |
16 |
3006 |
26095 |
52235 |
9,75 |
11,48 |
0,001431 |
17 |
3006 |
26093 |
52237 |
9,75 |
11,48 |
0,001432 |
18 |
3006 |
26094 |
52236 |
9,75 |
11,48 |
0,001432 |
19 |
3006 |
26094 |
52236 |
9,75 |
11,48 |
0,001432 |
Los valores de convergencia son:
fs’ = 3006 Kg/cm2
Cs = 26092 Kg
Cc = 52238 Kg
a = 9.75 cm
c = 11.48 cm
e s’ = 0.001432
El momento último resistente de la sección se puede calcular con la siguiente expresión:
Mu = 2731777 Kg-cm = 27.3 T-m
En vista de que el momento flector resistente es ligeramente mayor que el momento flector solicitante (hay un exceso de 0.31777 T-m), se puede efectuar un pequeño ajuste de disminución de acero de tracción y acero de compresión:
D Mu = 31777 Kg-cm
D As = 0.22 cm2
D As’ = 0.44 cm2
Las secciones de acero de tracción y compresión corregidas son:
As = 18.65 cm2 - 0.22 cm2
As = 18.43 cm2
As’ = 8.68 cm2 - 0.44 cm2
As’ = 8.24 cm2
Por la rapidez de la convergencia de este proceso (en la primera corrección de armadura se añadieron 4.34 cm2 al acero de tracción y 8.68 cm2 al acero de compresión; en esta segunda corrección se quitaron solamente 0.22 cm2 del acero de tracción y 0.44 cm2 del acero de compresión, lo que representa aproximadamente la veinteva parte de la primera corrección de la armadura de tracción), no es necesario repetir el cálculo detallado.
Se escogen 5 varillas de 22 mm a tracción (19.00 cm2), y 2 varillas de 20 mm + 1 varilla de 16 mm a compresión (8.29 cm2).
Si se está realizando un procesamiento manual de la información, el diseño puede suspenderse tan pronto se realiza el cálculo del acero adicional de tracción y el acero de compresión, evitándose todo el proceso de Cálculo del Momento Flector Ultimo Resistente para el Armado Propuesto, sin cometerse errores de trascendencia.
Si el diseño se está realizando con computadora, conviene refinar la determinación del armado con un proceso similar al propuesto en el problema anterior.
